機(jī)床主軸撓度分析方法

        機(jī)床主軸撓度分析方法摘要：基于Web的PDM系統(tǒng)基于動(dòng)力學(xué)特征的磨床床身結(jié)構(gòu)優(yōu)化布局設(shè)計(jì)SMT基本名詞解釋剪板機(jī)安全操作須知MKL7150×16/2型七軸五聯(lián)動(dòng)數(shù)控強(qiáng)力成形磨床中國(guó)超硬工具走向國(guó)際市場(chǎng)需解決三個(gè)問(wèn)題大角度斜面激光切割工藝數(shù)控電火花快走絲線切割機(jī)床的操作(上)FANUC CNC系統(tǒng)與機(jī)床的連接與調(diào)整特固克在CIMT2007展示金屬加工十八般武藝135型柴油機(jī)機(jī)體氣門挺桿孔加工組合機(jī)床W200HD鏜銑床數(shù)控系統(tǒng)故障維修軸承失效分析方法(一)杭州齒輪箱廠PDM工程的實(shí)施與應(yīng)用基于ARM微處理器的嵌入式數(shù)控系統(tǒng)注塑新工藝--注射壓縮成型技術(shù)新型的機(jī)器人拖鏈系統(tǒng)表面質(zhì)量系數(shù)β實(shí)施PDM、加快企業(yè)的信息化發(fā)展深溝球軸承的基本構(gòu)造及優(yōu)劣分析方法分析主軸機(jī)床支承加工0.0002L計(jì)算結(jié)構(gòu)軸承本文用統(tǒng)計(jì)、計(jì)算和實(shí)測(cè)分析比較的方法，討論了現(xiàn)代機(jī)床(包括數(shù)控、精密和通用機(jī)床)主軸的許用撓度問(wèn)題，論證了目前常用的許用撓度式在應(yīng)用中存在的局限性。前言現(xiàn)代機(jī)床主軸部件的剛度，是反映主軸部件結(jié)構(gòu)性能的主要指標(biāo)，它綜合地反映了主軸和軸承的變形，.

　　本文用統(tǒng)計(jì)、計(jì)算和實(shí)測(cè)分析比較的方法，討論了現(xiàn)代機(jī)床(包括數(shù)控、精密和通用機(jī)床)主軸的許用撓度問(wèn)題，論證了目前常用的許用撓度式在應(yīng)用中存在的局限性。

　　前言

　　現(xiàn)代機(jī)床主軸部件的剛度，是反映主軸部件結(jié)構(gòu)性能的主要指標(biāo)，它綜合地反映了主軸和軸承的變形，直接與機(jī)床加工精度有關(guān)。而高速主軸是機(jī)床的關(guān)鍵部件之一，因此設(shè)計(jì)高精度數(shù)控機(jī)床的主軸組件時(shí)，更應(yīng)滿足高剛度的要求。主軸部件的剛度大小通常以使主軸前端施加一定作用力，在力的方向上所產(chǎn)生的位移來(lái)衡量。這被稱為端部“撓度”的位移，是設(shè)計(jì)主軸部件的重要參數(shù)，許用撓度的大小對(duì)主軸部件的剛度有決定性影響，因而它就決定了機(jī)床的使用性能。

　　一、[y]=0.0002L式的來(lái)源

　　目前，主軸部件剛度的許用值還尚無(wú)統(tǒng)一規(guī)定。大多是取主軸端部的位移、前軸承處的轉(zhuǎn)角、齒輪嚙合處的轉(zhuǎn)角和不產(chǎn)生顫振的最大切削寬度等幾個(gè)方面，常用一些經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)和公式來(lái)控制。其中，在主軸端部位移方面，往往用下列內(nèi)容來(lái)控制[2][3]：

　　1. 精加工機(jī)床主軸端部位移不超過(guò)主軸允許徑向跳動(dòng)的三分之一；

　　2. 一般機(jī)床用主軸端部撓度[y]=0.0002L。

　　許用撓度在我國(guó)的應(yīng)用較為廣泛的，目前，在各類學(xué)校的教材中還有引用該經(jīng)驗(yàn)公式的。眾所周知，我國(guó)大多數(shù)有關(guān)教材的教學(xué)內(nèi)容都來(lái)自前蘇聯(lián)，幾乎都是采用前蘇聯(lián)機(jī)床研究方面的權(quán)威烈歇托夫和阿切爾康等早年對(duì)軸和主軸許用撓度的論述。

　　文獻(xiàn)[5]提出：“機(jī)床中大多數(shù)軸(這節(jié)內(nèi)容不包括主軸)，其最大撓度對(duì)軸承間的長(zhǎng)度的比值在0.0001---0.0005范圍內(nèi)。一般不超過(guò)0.0002。”

　　又文獻(xiàn)[6]介紹：“決定機(jī)床主軸和軸的允許撓度的一般準(zhǔn)則，還沒有研究出來(lái)。因此在機(jī)床制造廠中，目前還是用這些在機(jī)床上應(yīng)用起來(lái)可以不造成廢品的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。目前廣泛應(yīng)用的數(shù)據(jù)：主軸或軸的最大撓度為軸座間距離的0.0002倍。”從以上兩文獻(xiàn)中可見，他們并沒有指定端部撓度，而且，兩位權(quán)威的論述涉及范圍有所不同，烈歇托夫所述不包括主軸，而阿切爾康所述是包括主軸的。

　　我國(guó)有些教材，例如文獻(xiàn)[1]介紹：“有的工廠認(rèn)為在額定載荷下，主軸的最大撓度ymax不得超過(guò)0.0002L。”也有文獻(xiàn)[2]、[3]、[7]介紹：“主軸端部撓度y的許用值目前尚無(wú)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，有的資料推薦，對(duì)于一般機(jī)床則要求主軸端部最大位移ymax≤0.0002L”或采用回避說(shuō)明：“目前，主軸部件尚無(wú)統(tǒng)一的剛度標(biāo)準(zhǔn)。”還有2006版的《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[8]表5-1-42，推薦“金屬切削機(jī)床主軸ymaxP=0.0002L”可見，后者是指明主軸端部撓度的，而前者則沒有指明。但可以判斷都是從阿切爾康的論述中引用來(lái)的。

　　二、典型機(jī)床的撓度計(jì)算值

　　由于機(jī)床的主軸類型很多，為了選擇結(jié)構(gòu)和性能較典型的示例來(lái)說(shuō)明問(wèn)題，特用幾臺(tái)典型車床的主軸端部撓度計(jì)算為例。

　　在計(jì)算過(guò)程中，根據(jù)支承的形式不同，分成三種計(jì)算形式，上計(jì)算機(jī)(計(jì)算源程序略)得：

　　1. 兩支承結(jié)構(gòu)形式：示意圖1所示

　　主軸端部撓度為：

　　y=P[a3/(3EJ)+La2/(3EJ)+(1+a/L)2/C1+(a2/L2)/C2]

　　2. 三支承結(jié)構(gòu)，以前中支承為主要支承：示意圖2所示

　　簡(jiǎn)化為前中兩支承，主軸端部撓度為：

　　y=Pa2(L+a)/(3EJ)-RCa L/(6EJ)+RA(1+a/L)/C1+RB(a/L)/C2

　　其中RA、RB、RC為支承反力，均可據(jù)《工程力學(xué)》求得。

　　3. 三支承結(jié)構(gòu)，取前后支承為主要支承：示意圖3所示

　　簡(jiǎn)化為前后兩支承，主軸端部撓度為：

　　y=Pa2(L+a)/(3EJ)-RCa (L2- 2)/(6EJL)+RA(1+a/L)/C1+RB(a/L)/C2

　　其中RA、RB、RC為支承反力，均可據(jù)《工程力學(xué)》求得。

　　式中P---主軸頭端作用力(牛)；

　　E---主軸材料的彈性模量(牛/毫米2)；

　　J ---主軸截面的平均慣性矩(毫米4)；

　　C1和C2---前、后軸承剛度(牛/毫米2)；

　　a ---主軸的前端懸伸量(毫米)；

　　L ---主要支承間跨距(毫米)；

　　---輔助支承間跨距(毫米)；

　　典型主軸端部撓度計(jì)算結(jié)果詳見表1，并與[y]=0.0002L許用值作比較。

　　表1 計(jì)算值與許用值比較 單位：mm

　　序主軸結(jié)構(gòu)形式主軸跨距L0.0002L值撓度計(jì)算值比較%

　　1CA6140三支承、前后為主 6200.1240 0.0238419.23

　　2CY6140三支承、前中為主3160.06320.0237637.59

　　3CT6140Z三支承、前中為主2720.05440.0234043.01

　　4C 6150三支承、前中為主3300.06600.0255638.73

　　5CM6150兩支承結(jié)構(gòu)4070.08140.0438653.88

　　6CL 6150兩支承結(jié)構(gòu)4800.09600.0427944.57

　　7CK6132S兩支承結(jié)構(gòu)4580.09160.0246426.90

　　8CNC 30 兩支承結(jié)構(gòu)2640.05280.0108820.60

　　為了便干比較、分析，計(jì)算時(shí)每種類型主軸組件都作如下簡(jiǎn)化：

　　(1) 主軸為等截面，其直徑取平均直徑。

　　(2) 主軸支承只考慮徑向軸承剛度，略去推力軸承的抗彎能力。

　　(3) 機(jī)床主軸前端承受的額定載荷取4900牛頓。

　　(4) 靜剛度計(jì)算，略去傳動(dòng)力。

　　三、實(shí)測(cè)統(tǒng)計(jì)值與[y]=0.0002L值比較

　　表2 單位：mm

　　序機(jī)床型號(hào)主軸跨距L0.0002L值實(shí)測(cè)撓度值比較%

　　1CA61406200.12400.010068.11

　　2CY61403160.06320.0138221.87

　　3CT6140Z2720.05440.0220040.44

　　4C 61503300.06600.0167025.30

　　5CM61504070.08140.0335041.15

　　6CL 61504800.09600.0176518.39

　　7CK6132S4580.09160.003403.71

　　8CNC302640.05280.0088716.81

　　為了便于分析，特選己進(jìn)行撓度計(jì)算的八臺(tái)車床為例，進(jìn)行實(shí)測(cè)撓度值與許用值[y]=0.0002L值作一比較，得到表2結(jié)果。

　　四、分析

　　由上述統(tǒng)計(jì)、計(jì)算表1和表2表明，用許用撓度[y]=0.0002L式許用值過(guò)大，缺乏實(shí)際意義。因而，用它來(lái)控制主軸端部位移是不適當(dāng)?shù)摹?

　　1.從歷史背景來(lái)看，根據(jù)文獻(xiàn)[5]、[6]，它是40-50年代的研究成果，當(dāng)時(shí)的生產(chǎn)水平?jīng)Q定了機(jī)床的剛度要求相對(duì)還較低。烈歇托夫和阿切爾康都是從齒輪傳動(dòng)軸的剛度要求出發(fā)的，又主要是指軸承之間的最大撓度，且沒有對(duì)精加工和半精加工機(jī)床的最大撓度作分析。近年來(lái)俄羅斯出版的設(shè)計(jì)教材，見文獻(xiàn)[4]，己經(jīng)刪去了[y]=0.0002L這一論述。說(shuō)明隨著生產(chǎn)水平的提高和設(shè)計(jì)實(shí)踐，己反映該式存在著很大的局限性，不宜再作為許用撓度的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)了。

　　2.從生產(chǎn)實(shí)際表明，評(píng)價(jià)主軸剛度應(yīng)以使用性能為基礎(chǔ)，對(duì)于不同用途(主要指加工精度)的主軸對(duì)其變形要求也不同。對(duì)精加工和半精加工機(jī)床的主軸，主軸剛度應(yīng)以保證工件加工精度為基礎(chǔ)。由于主軸端切削點(diǎn)的撓度直接影響加工精度，因此變形應(yīng)指主軸端撓度，即主軸剛度應(yīng)以其軸端剛度作為衡量標(biāo)準(zhǔn)。通常應(yīng)該取主軸允許徑向跳動(dòng)δ的1/3，在設(shè)計(jì)主軸時(shí)，主軸允許徑向跳動(dòng)δ通常規(guī)定為尺寸公差的1/3。因此，精加工和半精加工的機(jī)床，主軸端許用撓度[y]≤/9。對(duì)粗加工機(jī)床的主軸，主軸剛度應(yīng)以保證主軸傳動(dòng)件正常工作為基礎(chǔ)。由于主軸支承中間的撓度影響傳動(dòng)齒輪工作，一定程度上反映主軸前后軸承的轉(zhuǎn)角，因此變形應(yīng)指軸間撓度，即主軸剛度應(yīng)以其軸間剛度作為衡量標(biāo)準(zhǔn)。(按齒輪傳動(dòng)軸的剛度要求，取[y]=0.0002L，兩者不能混用)

　　五、結(jié)論

　　[y]=0.0002L式，是以齒輪傳動(dòng)軸的剛度要求出發(fā)的，是滿足齒輪正常工作條件的軸間許用撓度，它不能作為主軸端部撓度的許用值，更不能作為精加工和半精加工機(jī)床主軸的撓度控制條件，只能作為粗加工機(jī)床主軸的軸間撓度控制條件。主軸剛度許用值要以使用性能為基礎(chǔ)，并由此確定有關(guān)主軸參數(shù)。